учет ползучести бетона в лире

Содержание

Диаграммы для физической нелинейности

Реализация физически нелинейного расчета

Физически нелинейный расчет выполняется с использованием шагового процессора который позволяет получить напряженно-деформированное состояние с учетом нелинейных эффектов как для мономатериальных, так и для биматериальных конструкций.

Матрица жесткости линеаризованной физически нелинейной системы формируется на основании переменных интегральных жесткостей, вычисляемых в точках интегрирования конечного элемента при решении упругой задачи на конкретном шаге. Схема численного интегрирования по области конечного элемента и набор используемых жесткостей определяются типом конечного элемента. Для того чтобы получить соответствующий набор интегральных жесткостей, сечение конечного элемента в точках интегрирования дробится на ряд элементарных подобластей. В центрах этих подобластей определяются новые значения физико-механических характеристик материала в соответствии с заданной диаграммой деформирования. На каждом шаге решается линеаризованная задача с формированием векторов перемещений, усилий и новых интегральных жесткостей по касательному модулю для последующего шага. Количество шагов и коэффициенты к нагрузке задаются пользователем. Геометрическая интерпретация шагового метода для случая одноосного растяжения (сжатия) представлена на рисунке ниже

Подробно о методике расчета можно узнать в книге

И почитать статью в Базе знаний от разработчика: https://help.liraland.ru/984/3426/

Описание диаграмм деформирования

При выполнении физ. нелинейного расчета необходимо задать диаграммы деформирования (работы) материалов.

Диаграммы деформирования бетона могут быть приняты из существующей библиотеки (21, 25, 31, 35 законы деформирования) или заданы вручную (14, 15 законы). Для арматуры – 11 и 14 (задаются вручную).

Данные для построения диаграмм, создаваемых пользователем, можно принять из существующих норм на проектирование ж/б конструкций. В этом случае диаграмма описывается 14 кусочно-линейным законом

При описании диаграммы 14 законом нельзя моделировать горизонтальные и ниспадающие участки. Таким образом, при построении диаграммы в соответствии с СП 52-2003/СП 63, горизонтальный участок следует моделировать небольшим уклоном площадки пластических деформаций. Следует отметить, что нормативные диаграммы деформирования не учитывают ниспадающую ветвь деформирования бетона (стадию разупрочнения).

Рекомендуем расчет выполнять с использованием стандартных диаграмм работы бетона –25 и 35 законы (в зависимости от того какие нужны характеристики). Для задания произвольных характеристик бетона можно воспользоваться 15 законом деформирования

При описании 15, 25 и 35 законов деформирования бетона обязательно следует задать предельные относительные деформации в соответствии с действующими нормами в зависимости от продолжительности действия нагрузки.

Моделирование работы бетона в трещине

При достижении в элементарном слое поперечного сечения элемента напряжения равного Rbt должна возникнуть и раскрыться трещина. На данный момент шаговый процессор для пластинчатых элементов не умеет учитывать данную особенность. Получается, что элементарный слой продолжает пластически деформироваться с модулем упругости Е=1 и «держит» напряжения Rbt.

Это можно исправить следующим образом: ввести новую отсечку на диаграмме, так что при εb→0, Rbt→0 (законы 25, 35) или ввести Rbt→0. Таким образом, можно растянутый бетон полностью выключить из работы.

Так, бетон растянутой зоны исключается из работы при относительных деформациях соответствующих σb=Rbt

Если задать малую величину предельной деформации на растяжение ε, то можно «выключить» растянутый бетон из работы вовсе

Учет ползучести

Ползучесть можно описать степенным законом в соответствии с Еврокодом EN 1992-1-1 или можно задать произвольный кусочно-линейный закон (44)

Для учета ползучести бетона при физически нелинейном расчете следует установить флажок «Учитывать ползучесть бетона». После этого появляется третья закладка для задания законов ползучести бетона (в соответствии с EN 1992-1-1)

Источник

Здравствуйте уважаемые инженера, перерыл насколько мне кажется весь форум при помощи поиска и не нашел корректной информации по моделированию в ЛИРА-САПР 2013 R3 ж/б конструкций с предварительно-напряженной арматурой. Читал М.С.Барабаш Компьютерные технологии проектирования ж/б конструкций, где описан пример расчета и моделирования ребристой плиты покрытия, подкрановой балки, фермы, с помощью задания через жесткие вставки стержня и приложения к нему температурного воздействия, которое симулирует предварительное напряжение арматуры. Пытался делать по аналогии, но при вычислении армирования выдает ошибку. Просьба такая: объясните, а лучше вложите реальный пример подобного моделирования именно в ЛИРЕ-САПР 2013 R3. Возможно разными способами, думаю можно реализовать при помощи КЭ 207 или 208 и Нагрузкой на спецэлемент (форкопф), вот только не хватает мозга реализовать. С вопросами «зачем тебе это?» прошу не обращаться, просто надо научиться.

Способ моделирования зависит от поставленных целей.
Если нужно выполнить инженерный расчет, то прикладывается нагрузка с обратным знаком (эквивалентная моменту от преднапряжения).
Если нужен численный эксперимент. то это объемные элементы и стержневые КЭ с температурным воздействием. Но в таком случае Вам нужно хорошо владеть как инструментом расчета (Лирой) так и теоретической базой (теории прочности и т.д.), иначе проанализировать результат не сможете.

Мне нужно проверить состояние стропильной фермы пролетом 18 м с напрягаемой арматурой, здание было построено в 1985 году, да и заодно очень хочется научиться моделировать подобные конструкции на будущее. Сейчас просматривал

Пример 7. Нелинейный расчет двухпролетной балки с учетом ползучести бетона.

думаю в моей работе надо делать аналогично, как раз есть и зависимость от времени введения в эксплуатацию, единственное не понял какие законы линейного и нелинейного деформирования в моем примере с фермой.

Источник

Инструкция по расчёту железобетонной плиты с учётом физической нелинейности

В данной статье, рассмотрим расчёт прогиба железобетонной плиты с учётом физической нелинейности, при действии кратковременных нагрузок.

Инструкция по расчёту прогиба железобетонной конструкции, с учётом ползучести, есть в статье https://rflira.ru/kb/106/1079/.

Расчёт прогибов плиты с учётом физической нелинейности

Алгоритм действий

2 Определение требуемой площади арматуры;

3 Создание заданного армирования

4 Подготовка расчётной модели с учётом физической нелинейности

5 Задание характеристик бетона

6 Задание характеристик арматуры

7 Создание истории нагружений

8 Расчёт прогибов плиты с учётом физической нелинейности

Исходные данные

Размеры железобетонной плиты – 6х1.5 м, плита работает по балочной схеме, толщина плиты 22 см. Класс бетона В25, класс арматуры А400. Плита является монолитным участком перекрытия в жилом здании

Шаг сетки триангуляции принят 0.3х0.3 м.

Сбор нагрузок

Нагрузки на плиту: вес пола (постоянные) 75 кг/м2, перегородки (длительные) 200 кг/м2, полезная (кратковременная) – 150 кг/м2.

Сбор нагрузок выполним в табличной форме:

Значение полезной нагрузки принимается по СП 20.13330.2020 табл.8.3, поз. 1, доля длительности, для данной нагрузки, принимается по п.8.2.3.

Определение требуемой площади арматуры

Для определения требуемой площади арматуры, при линейном расчёте, прикладываем расчётные значения нагрузок.

Характеристики ЖБК для расчёта площади арматуры:

Задание характеристик бетона:

Принимаем 3-х линейную диаграмму

СП 63.13330.ХХ п.6.1.24 При расчёте образования трещин в железобетонных конструкциях по нелинейной деформационной модели для определения напряжённо-деформированного состояния сжатого и растянутого бетона используют трёхлинейную диаграмму состояния бетона, приведённую в 6.1.20 и 6.1.22, с деформационными характеристиками, отвечающими непродолжительному действию нагрузки. Двухлинейную диаграмму (п.п. 6.1.21), как наиболее простую, используют для определения напряжённо-деформированного состояния растянутого бетона при упругой работе сжатого бетона.

Относительную влажность воздуха принимаем 70%. Данный параметр следует принимать по СП 131.13330 как среднюю месячную относительную влажность воздуха наиболее тёплого месяца для района строительства (в данном примере, для г. Тюмень).

Результаты подбора площади продольной арматуры, вдоль длинной стороны плиты, показаны на рисунке:

По результатам расчёта, принимаем решение выполнить армирование плиты стержнями 12 мм с шагом 200 мм по всей площади, и с шагом 100 мм, в пролёте. Верхнее армирование не требуется.

Также, по результатам расчёта, устанавливаем, что трещины, в растянутой зоне бетона, образуются.

Дополнительные решения по конструированию плиты:

Продольная арматура в нижней зоне вдоль короткой стороны: 6 мм с шагом 350 мм – принято по табл. 32 Руководства по конструированию бетонных и железобетонных конструкций из тяжёлого бетона (без предварительного напряжения);

Продольная арматура у верхней грани: по расчёту не требуется;

Создание заданного армирования для нелинейного расчёта

Окно редактирования типов заданного армирования, можно открыть на вкладке Железобетон или из окна жёсткостей и материалов, вкладка ТЗА.

В свойствах Типов заданного армирования, указываем диаметр и шаг арматурных стержней, в соответствии с принятым конструктивным решением. Верхнее армирование принимается d3s1000.

Элементам плиты, возле середины пролёта, назначены сразу 1 и 2 типы заданного армирования, чтобы получить итоговую интенсивность армирования d12s100.

Подготовка расчётной модели для расчёта с учётом физической нелинейности

Требования норм, при расчёте прогибов железобетонных конструкций

Согласно СП 63.13330.ХХХХ, расчёт прогибов ж.б. плит выполняется на основании их кривизны. Полная кривизна изгибаемых, внецентренно сжатых и внецентренно растянутых элементов, определяется по п.8.2.24 по формулам:

Для участков без трещин в растянутой зоне

Для участков с трещинами в растянутой зоне

где 1/r – полная кривизна элемента;

(1/r)1 – кривизна от непродолжительного действия всей нагрузки;

(1/r)2 – кривизна от непродолжительного действия постоянных и временных длительных нагрузок;

(1/r)3 – кривизна от продолжительного действия постоянных и временных длительных нагрузок;

8.2.25 Кривизну железобетонных элементов 1/r от действия соответствующих нагрузок (8.2.24) определяют по формуле:

где М – изгибающий момент от внешней нагрузки;

D – изгибная жёсткость приведённого сечения элемента, определяемая по формуле

где Eb1 – модуль деформации сжатого бетона, определяемый в зависимости от продолжительности действия нагрузки с учётом наличия или отсутствия трещин;

Ired – момент инерции приведённого поперечного сечения относительно центра его тяжести, определяемый с учётом наличия или отсутствия трещин;

8.2.31 Прогибы железобетонных элементов можно определять по общим правилам строительной механики с использованием вместо кривизны (1/r) непосредственно изгибных жёсткостных характеристик D путём замены упругих изгибных характеристик EI в расчётных зависимостях на указанные характеристики D, вычисляемые по формулам приведённым в 8.2.25 и 8.2.29.

На основании вышеизложенного, принимаем решение, что расчёт прогиба плиты будем выполнять по формуле (8.142). При расчёте в ПК ЛИРА САПР, мы будем выполнять суммирование прогибов плиты, аналогично тому, как суммируется кривизна в формуле (8.142).

Характеристики материалов для нелинейного расчёта

Для расчёта с учётом физической нелинейности, следует скопировать модель, используемую для подбора армирования. В новой модели, следует удалить с элементов материалы для конструирования, жёсткости, удалить таблицы РСУ и РСН. Отметить элементы плиты и выполнить смену типа конечного элемента, выбрать тип КЭ 241.

Важно! Типы заданного армирования, назначенные на предыдущем этапе, следует оставить, т.к. они могут быть назначены на нелинейные типы КЭ.

Задание нелинейных характеристик бетона

В свойствах типа жёсткости, следует включить Учёт нелинейности, после чего, можно будет вызвать окно настройки Закона нелинейного деформирования материалов.

В окне настройки законов нелинейного деформирования, следует выбрать закон деформирования основного материала.

Для тяжёлого бетона, рекомендуется применять 14-й закон деформирования

В таблицу зависимостей напряжения-деформации, следует ввести данные закона нелинейного деформирования – напряжения, и относительные деформации, которые возникают при данных напряжениях. Закон деформирования принимается по диаграмме работе бетона (2-х линейная или 3-х линейная)

СП 63.13330.ХХХХ п.6.1.25 При расчёте деформаций железобетонных элементов по нелинейной деформационной модели при отсутствии трещин для оценки напряжённо-деформированного состояния в сжатом и растянутом бетоне используют трёхлинейную диаграмму состояния бетона с учётом непродолжительного и продолжительного действия нагрузки. При наличии трещин для оценки напряжённо-деформированного состояния сжатого бетона помимо указанной выше диаграммы используют, как наиболее простую, двухлинейную диаграмму состояния бетона с учётом непродолжительного и продолжительного действия нагрузки.

Принимаем решение использовать трёхлинейную диаграмму деформирования бетона. Данные для построения диаграммы представим в табличной форме.

Исходная диаграмма напряжения-деформации:

Исходная диаграмма напряжения-деформации, непосредственно не используется для определения прогибов в ПК ЛИРА САПР. На её основе, составляются диаграммы напряжения-деформации с учётом кратковременной и длительной ползучести бетона.

Характеристики бетона с учётом кратковременной ползучести

Учёт кратковременной ползучести бетона подразумевает изменение модуля деформации, на участке без трещин, согласно п.8.2.26:

при непродолжительном действии нагрузки

Поскольку в ПК ЛИРА САПР, диаграмма напряжения-деформации строится без непосредственного использования модуля деформаций, учёт кратковременной ползучести будет выполняться путём умножения относительных деформаций Epsilon_b1 и Epsilon_bt1 на коэффициент 1/0.85.

Значения относительных деформаций Epsilon_b2, Epsilon_bt2, Epsilon_b0, Epsilon_bt0, при кратковременной ползучести, остаются низменными, т.к. ползучесть для них следует учитывать только при продолжительном действии нагрузок.

Диаграмма напряжения-деформации с учётом кратковременной ползучести:

Характеристики бетона с учётом длительной ползучести

Учёт длительной ползучести бетона подразумевает изменение модуля деформации, на участке без трещин, согласно п.8.2.26, формула (8.147).

при продолжительном действии нагрузки

Поскольку в ПК ЛИРА САПР, диаграмма напряжения-деформации строится без непосредственного использования модуля деформаций, учёт кратковременной ползучести будет выполняться путём умножения относительных деформаций Epsilon_b1 и Epsilon_bt1 на коэффициент 1+fi_b,cr.

Значения относительных деформаций Epsilon_b2, Epsilon_bt2, Epsilon_b0, Epsilon_bt0, при длительной ползучести, принимают по таблице 6.10

Коэффициент ползучести определяется по таблице 6.12, в зависимости от класса бетона и относительной влажности воздуха.

Диаграмма напряжения-деформации с учётом длительной ползучести:

Значения относительных деформаций Epsilon_b2, Epsilon_bt2, Epsilon_b0, Epsilon_bt0, при длительной ползучести, а также коэффициента ползучести fi_b,cr, могут быть получены из окна справочной информации о классе бетона, в настройках материала для подбора арматуры:

Создание типов жёсткости плиты с учётом физической нелинейности

Поскольку бетон в растянутой зоне сечения учитывать в расчёте не следует, то для расчётной модели с учётом физической нелинейности, нужно будет создать два типа жёсткости для участков с трещинами и без трещин.

На участках с трещинами, в диаграмме напряжения-деформации, будет отсутствовать участок, в котором бетон работает на растяжение.

Поскольку, предстоит выполнить расчёт задачи в двух постановках (кратковременная и длительная ползучесть), то необходимо будет создать 4 типа жёсткости:

1 Кратковременная ползучесть без трещин;

2 Кратковременная ползучесть с трещинами;

3 Длительная ползучесть без трещин;

4 Длительная ползучесть с трещинами;

Важно! При создании нового закона деформирования следует создать новую запись, чтобы случайно не откорректировать уже созданный закон.

Пример построения закона нелинейного деформирования:

Назначение типов жёсткости элементам, будем производит на основании результатов, полученных на этапе подбора арматуры: по наличию или отсутствию трещин в элементах. Поскольку требуется выполнить расчёт в двух постановках (кратковременная и длительная ползучесть), и дополнительно нужно отдельно определить прогиб от кратковременного действия нагрузок, рациональным будет создать три плиты:

Плита 1 – характеристики жёсткости, соответствующие кратковременной ползучести, нагрузки постоянные длительные и кратковременные;

Плита 2 – характеристики жёсткости, соответствующие кратковременной ползучести, нагрузки постоянные и длительные (длительная часть кратковременных);

Плита 3 – характеристики жёсткости, соответствующие длительной ползучести, нагрузки постоянные и длительные (длительная часть кратковременных);

Задание нелинейных характеристик арматуры

Для учёта армирования, в окне Законов нелинейного деформирования, следует включить галочку «Нелинейный закон для арматуры из ТЗА», затем, следует сохранить изменения в типе жёсткости и перейти в окно редактирования типов заданного армирования. Выделив любой из типов заданного армирования, следует включить «Учёт физ. нелинейности».

Деформационные характеристики арматуры определяются по п.6.2.11 СП 63.13330.2018:

По п.6.2.14 Epsilon_s2=0.025;

На основании деформационных характеристик арматуры, построим закон нелинейного деформирования:

Важно! Если Вы используете один и тот же номер закона деформирования для бетона и арматуры (в данном примере, закон №14, то при создании закона деформирования арматуры, следует создать новую запись, чтобы случайно на назначить деформационные характеристики арматуры бетону.

Созданный закон деформирования арматуры, следует применить ко всем типам заданного армирования. Площадь арматуры, будет принята по характеристикам, указанным в ТЗА.

История нагружений модели

В истории нагружений, по сути, задаётся последовательность приложения нагрузок к расчётной модели. В нашем случае, последовательность будет иметь вид:

2 Конструкция пола;

В истории загружений, также, нужно учесть то, что нагрузки должны иметь нормативные значения, т.к. расчёт с учётом физической нелинейности, это расчёт по 2-й группе предельных состояний. В необходимых случаях, следует, также, учитывать долю длительности нагрузки, однако, в нашем случае, расчёт производится на действие кратковременных нагрузок. Для перехода к нормативным значениям, суммарный коэффициент к нагрузке, принимается равным 1/Yf, где Yf – коэффициент надёжности по нагрузке. Коэффициенты для перехода к нормативным значениям, по разным загружениям:

1 Собственный вес 1/1.1=0.91;

2 Конструкция пола 1/1.3=0.77;

3 Вес перегородок 1/1.2=0.83;

4 Полезная 1/1.3=0.77 (история 1), 1/1.3*0.35=0.27 (история 2);

Каждое загружение разбивается на 10 частей, которые поэтапно прикладываются к конструкции.

Расчёт плиты с учётом физической нелинейности

После выполнения расчёта, получаем следующие результаты:

Источник

Учет ползучести бетона в лире

Рекомендации
по учету ползучести и усадки бетона при расчете бетонных и железобетонных конструкций

Рекомендованы к изданию решением секции конструкций Ученого совета НИИЖБа.

Содержат методику расчета железобетонных конструкций с учетом ползучести и усадки бетона, условий изготовления, а также сроков нагружения конструкций.

Изложены основные положения расчета, приведены значения деформаций ползучести и усадки тяжелых бетонов и другие характеристики, необходимые для расчета. Даны методики определения потерь предварительного напряжения от усадки и ползучести бетона, жесткостей и перемещений изгибаемых и сжатых элементов, величин критических сил для сжатых стержней, а также методика расчета статически неопределимых систем.

Для инженерно-технических работников проектных и производственных организаций, научных работников, а также студентов строительных вузов.

ПРЕДИСЛОВИЕ

Настоящие Рекомендации содержат положения по учету ползучести и усадки бетона при проектировании бетонных и железобетонных стержневых элементов и составленных из них систем, изготовленных из тяжелого бетона и применяемых в промышленном, гражданском, гидротехническом, транспортном и других областях строительства.

Целью Рекомендаций является внедрение в практику проектирования методов расчета, позволяющих более точно учитывать влияние деформаций ползучести и усадки бетона на напряженно-деформированное состояние бетонных и железобетонных конструкций. Использование в расчетном аппарате статистически обоснованных характеристик бетона, принимаемых в зависимости от состава бетона, его возраста в момент нагружения, длительности действия нагрузки, условий окружающей среды в стадии эксплуатации конструкции и других факторов, позволяет более правильно проектировать бетонные и железобетонные конструкции.

Рекомендации предусматривают возможность применения расчетного аппарата также и при отсутствии в полном объеме исходных данных о составе бетона и некоторых других факторах.

Основными характеристиками бетона, учитываемыми в расчетах, являются прочность и модуль упругости бетона в момент приложения силового или температурно-влажностного воздействия, мера ползучести (характеристика ползучести) бетона, деформация усадки бетона и др.

Рекомендации состоят из 12-ти разделов: в разделах 1-3 излагаются основные положения и предпосылки методик расчета, а также приводятся значения прочностных и деформационных характеристик бетона; в разделах 4-9 содержится изложение методов расчета бетонных и железобетонных конструкций с учетом ползучести и усадки в предположении линейной зависимости между напряжениями и деформациями; в разделах 10-12 приведены методики расчета с учетом нелинейного деформирования бетона при кратковременном и длительном действии нагрузки.

Рекомендации составлены на основе результатов исследований, проведенных в СССР и за рубежом.

Рекомендации разработаны НИИЖБ Госстроя СССР (д-р техн. наук Р.Л.Серых, канд. техн. наук А.В.Яшин), ЦНИИС Минтрансстроя (кандидаты техн. наук Е.Н.Щербаков, Н.Г.Хубова), ВЗИСИ Минвуза РСФСР (д-р техн. наук В.М.Бондаренко, кандидаты техн. наук В.Г.Назаренко, И.М.Сперанский), ОИСИ Минвуза УССР (д-р техн. наук И.Е.Прокопович, кандидаты техн. наук М.В.Штейнберг, А.Н.Орлов), ЛПИ имени М.И.Калинина Минвуза РСФСР (д-р техн. наук П.И.Васильев); НИИСК Госстроя СССР (д-р техн. наук А.Б.Голышев, кандидаты техн. наук В.Я.Бачинский, В.А.Критов).

В разработке отдельных положений Рекомендаций приняли также участие ИСМиС АН ГССР (д-ра техн. наук З.Н.Цилосани, Г.В.Кизирия); ВЗПИ Минвуза СССР (д-р техн. наук Ю.В.Зайцев), ЦНИИС Минтрансстроя (инж. В.Л.Хасин); ДИСИ Минвуза УССР (канд. техн. наук В.А.Пахомов), КАДИ Минвуза УССР (д-р техн. наук Я.Д.Лившиц, ОИСИ Минвуза УССР (кандидаты техн. наук В.И.Барановский, М.М.Застава, инж. М.М.Бакирова), КПИ Минвуза МССР (д-р техн. наук Е.Н.Львовский, инж. Ф.П.Сырбу), ВЗИСИ Минвуза РСФСР (кандидаты техн. наук В.В.Костюков, А.Н.Курбанов, Е.П.Михлин); Ленинградский ИСИ Минвуза РСФСР (канд. техн. наук А.И.Филиппов); ЦНИИпроект Госстроя СССР (канд. техн. наук С.В.Бондаренко).

1. ОСНОВНЫЕ РАСЧЕТНЫЕ ПОЛОЖЕНИЯ

1.1. Настоящие Рекомендации содержат указания по учету влияния деформаций ползучести и усадки при расчете бетонных и железобетонных конструкций из тяжелого бетона на цементном вяжущем, выполняемых как без предварительного натяжения арматуры, так и с предварительным натяжением, и предназначенных для эксплуатации в условиях воздействия температур не выше плюс 50 °С и не ниже минус 40 °С и относительной влажности воздуха в пределах от 30 до 100%.

1.2. Материалы Рекомендаций основаны на обширных результатах статистической обработки опытных данных о кратковременном и длительном деформировании бетона, а также экспериментально проверенных теоретических решениях задач теории ползучести. Рекомендации позволяют более точно оценивать влияние ползучести и усадки бетона на несущую способность и перемещения, создают возможности для проектирования более рациональных и экономичных бетонных и железобетонных конструкций.

Для упрощения расчетов помещены таблицы, в которых промежуточные значения определяют по линейной интерполяции.

1.3. Рекомендации распространяются на расчет стержневых элементов бетонных и железобетонных конструкций, а также конструкций, рассчитываемых аналогичными способами, при действии нагрузок и (или) вынужденных деформаций (температурные и влажностные воздействия, смещения опор и т.д.).

Рекомендации не распространяются на расчет массивных конструкций гидротехнических и других сооружений. При наличии данных о величинах деформации ползучести и усадки рекомендации могут применяться и для расчета конструкций из других видов бетона (на пористых заполнителях, на специальных вяжущих и т.п.).

1.4. При определении внутренних усилий и перемещений расчетные температура и влажность среды устанавливаются заданием на проектирование. При отсутствии в задании необходимых указаний температура и влажность среды определяются по отраслевым техническим условиям.

1.6. Численные значения характеристик бетона, приведенные в настоящих Рекомендациях, предназначены только для проектирования. Характеристики арматуры, а также другие данные, не нашедшие отражения в Рекомендациях, следует принимать по соответствующим нормативным документам.

1.7. Усилия в статически неопределимых железобетонных конструкциях от нагрузок и вынужденных деформаций при расчете по предельным состояниям первой и второй групп следует, как правило, определять с учетом неупругих деформаций бетона и арматуры, с учетом в необходимых случаях нелинейности деформаций при кратковременном нагружении и деформаций ползучести, наличия трещин, а также деформированного состояния как отдельных элементов, так и конструкций в целом.

1.8. Усилия, возникающие при любом изменении температуры, определяют в предположении однократного и стационарного во времени характера этих температурных воздействий.

1.9. Вынужденные деформации, связанные с неравномерной осадкой опор в статически неопределимых системах, считаются мгновенно зафиксированными или монотонно изменяющимися по законам, регламентированным соответствующими документами или полученным по результатам экспериментальных или натурных наблюдений.

1.10. При расчете конструкций, возводимых методом последовательного наложения связей после частичного или полного загружения, перемещения в направлении этих связей, сформировавшиеся при работе по разрезной схеме, рассматривают как вынужденные перемещения в неразрезной системе, сохраняющиеся после замыкания связей.

1.11. Если статически неопределимая система состоит из конструктивных элементов, бетон которых существенно различается по возрасту, составу или другим показателям, то в расчет системы следует вводить элементы с соответствующими жесткостями, а также параметрами ползучести и усадки.

2. ПРОЧНОСТНЫЕ И ДЕФОРМАЦИОННЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ БЕТОНА

2.3. Значение начального модуля упругости бетона при известных характеристиках состава бетонной смеси и ее составляющих определяют по формуле

, (1)

Источник

Операционные системы и программное обеспечение